邢臺魚缸玻璃加工廠電話地址查詢(邢臺市魚缸批發(fā))

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• 2、鋼化玻璃做的魚缸的壽命

揚州市哪里生產(chǎn)魚缸??？

新宇玻璃工藝品廠 揚州市北側

揚州精工工藝品廠 聯(lián)系人： 時先生

電 話： 086-0514-7350076 傳 真：

地 址： 揚州市四望亭西摩爾曼妮403 郵 件： shijing1982@sina.com

揚州朝陽特種玻璃制品有限公司

法人：巖瀨登志子

主營：圓弧彎曲玻璃中空玻璃魚缸

電話：7302949

地址：江蘇省揚州市廣陵區(qū)揚州江北路519號

企業(yè)名稱： 揚州市寶應縣麗晨工藝玻璃制品有限公司

通訊地址： 江蘇省揚州市寶應縣蘇中貿(mào)易城民營工業(yè)區(qū)內(nèi)

【單位】宿遷市秀強玻璃工藝有限公司

【電話】86 0527 4461392 【傳真】86 0527 4460729

【郵箱】 【網(wǎng)址】

【地址】中國江蘇宿遷市宿遷市經(jīng)濟開發(fā)區(qū)東區(qū)珠江路1號 【郵編】223801

【生產(chǎn)范圍】高級水族箱;整體周邊注塑冰箱玻璃;鋼化玻璃;熱彎玻璃;樹脂雕塑工藝品;彩繪工藝品;中小型魚缸

鋼化玻璃做的魚缸的壽命

鋼化玻璃以其優(yōu)良性能正越來越多地應用在建筑工程、交通工具、生活起居、生產(chǎn)科研等不同的領域，改變了城市建筑的風格，也為我們的生活和工作帶來了許多的便利。為保證鋼化玻璃的質量，國家頒布了鋼化玻璃的質量標準，并將其列入強制認證的產(chǎn)品，必須取得3C證書才準予進入市場。但鋼化玻璃自爆問題始終無法回避。為了使人們了解自爆，認識自爆，更合理地設計和使用鋼化玻璃，下面從多方面對自爆進行說明，合理評價自爆，正確對待自爆，并介紹行之有效的對策和解決方法。

鋼化玻璃自爆診斷

自爆及其分類

鋼化玻璃自爆可以表述為鋼化玻璃在無外部直接作用的情況下而自動發(fā)生破碎的現(xiàn)象。在鋼化加工、貯存、運輸、安裝、使用等過程中均可發(fā)生鋼化玻璃自爆。自爆按起因不同可分為兩種：一是由玻璃中可見缺陷引起的自爆，例如結石、砂粒、氣泡、夾雜物、缺口、劃傷、爆邊等；二是由玻璃中硫化鎳（NiS）雜質膨脹引起的自爆。

這是兩種不同類型的自爆，應明確分類，區(qū)別對待，采用不同方法來應對和處理。前者一般目視可見，檢測相對容易，故生產(chǎn)中可控。后者則主要由玻璃中微小的硫化鎳顆粒體積膨脹引發(fā)，無法目測檢驗，故不可控。在實際運作和處理上，前者一般可以在安裝前剔除，后者因無法檢驗而繼續(xù)存在，成為使用中的鋼化玻璃自爆的主要因素。硫化鎳類自爆后更換難度大，處理費用高，同時會伴隨較大的質量投訴及經(jīng)濟損失，造成業(yè)主的不滿甚至更為嚴重的其他后果。所以，硫化鎳引發(fā)的自爆是我們討論的重點。

鋼化玻璃自爆機理

鋼化玻璃內(nèi)部的硫化鎳膨脹是導致鋼化玻璃自爆的主要原因。玻璃經(jīng)鋼化處理后，表面層形成壓應力。內(nèi)部板芯層呈張應力，壓應力和張應力共同構成一個平衡體。玻璃本身是一種脆性材料，耐壓但不耐拉，所以玻璃的大部分破碎是張應力引發(fā)的。

鋼化玻璃中硫化鎳晶體發(fā)生相變時，其體積膨脹，處于玻璃板芯張應力層的硫化鎳膨脹使鋼化玻璃內(nèi)部產(chǎn)生更大的張應力，當張應力超過玻璃自身所能承受的極限時，就會導致鋼化玻璃自爆。國外研究證明：玻璃主料石英砂或砂巖帶入鎳，燃料及輔料帶入硫，在1400℃～1500℃高溫熔窯燃燒熔化形成硫化鎳。當溫度超過1000℃時，硫化鎳以液滴形式隨機分布于熔融玻璃液中。當溫度降至797℃時，這些小液滴結晶固化，硫化鎳處于高溫態(tài)的α-NiS晶相（六方晶體）。當溫度繼續(xù)降至379℃時，發(fā)生晶相轉變成為低溫狀態(tài)的β-NiS（三方晶系），同時伴隨著2.38%的體積膨脹。這個轉變過程的快慢，既取決于硫化鎳顆粒中不同組成物（包括Ni7S6、NiS、NiS1.01）的百分比含量，還取決于其周圍溫度的高低。如果硫化鎳相變沒有轉換完全，則即使在自然存放及正常使用的溫度條件下，這一過程仍然繼續(xù)，只是速度很低而已。

當玻璃鋼化加熱時，玻璃內(nèi)部板芯溫度約620℃，所有的硫化鎳都處于高溫態(tài)的α-NiS相。隨后，玻璃進入風柵急冷，玻璃中的硫化鎳在379℃發(fā)生相變。與浮法退火窯不同的是，鋼化急冷時間很短，來不及轉變成低溫態(tài)β-NiS而以高溫態(tài)硫化鎳α相被“凍結”在玻璃中?？焖偌崩涫共ＡУ靡凿摶纬赏鈮簝?nèi)張的應力統(tǒng)一平衡體。在已經(jīng)鋼化了的玻璃中硫化鎳相變低速持續(xù)地進行著，體積不斷膨脹擴張，對其周圍玻璃的作用力隨之增大。鋼化玻璃板芯本身就是張應力層，位于張應力層內(nèi)的硫化鎳發(fā)生相變時體積膨脹也形成張應力，這兩種張應力疊加在一起，足以引發(fā)鋼化玻璃的破裂即自爆。

進一步實驗表明：對于表面壓應力為100MPa的鋼化玻璃，其內(nèi)部的張應力為45MPa左右。此時張應力層中任何直徑大于0.06mm的硫化鎳均可引發(fā)自爆。另外，根據(jù)自爆研究統(tǒng)計結果分析，95%以上的自爆是由粒徑分布在0.04mm～0.65mm之間的硫化鎳引發(fā)。根據(jù)材料斷裂力學計算出硫化鎳引發(fā)自爆的平均粒徑為0.2mm.因此，國內(nèi)外玻璃加工行業(yè)一致認定硫化鎳是鋼化玻璃自爆的主要原因。

鋼化玻璃自爆還有一些其他因素：玻璃開槽及鉆孔的不合理、玻璃原片質量較差、厚度不均如壓花玻璃、應力分布不均例如彎鋼化玻璃及區(qū)域鋼化玻璃等。

自爆率

國內(nèi)的自爆率各生產(chǎn)廠家并不一致，從3%～0.3%不等。原行業(yè)標準JGJ113-96版中提到玻璃備料要多出使用量的3％。一般自爆率是按片數(shù)為單位計算的，沒有考慮單片玻璃的面積大小和玻璃厚度，所以不夠準確，也無法進行更科學的相互比較。為統(tǒng)一測算自爆率，必須確定統(tǒng)一的假設。定出統(tǒng)一的條件：每5～8噸玻璃含有一個足以引發(fā)自爆的硫化鎳；每片鋼化玻璃的面積平均為1.8平米；硫化鎳均勻分布。則計算出6mm厚的鋼化玻璃計算自爆率為0.34%～0.54%，即6mm鋼化玻璃的自爆率約為3‰～5‰。這與國內(nèi)高水平加工企業(yè)的實際值基本吻合。

實際上，國內(nèi)建筑工程上鋼化玻璃自爆率通常都在8‰～3‰之間，所以說鋼化玻璃自爆率平均為5‰。其他組合產(chǎn)品如鋼化夾層、鋼化中空玻璃（按產(chǎn)品結構中各層鋼化玻璃厚度總和計）的自爆率數(shù)值（見表1）。也可以此為據(jù)，反推給定面積和結構的組合產(chǎn)品平均自爆數(shù)量（見表2）?；蛘哂删唧w自爆片數(shù)、單片面積、總數(shù)量而計算自爆率（見表3）。

上述計算表明：鋼化玻璃的單片面積越大，自爆可能性越大；玻璃結構越厚，自爆可能性越大。這也和實際情況吻合。但某些具體情況達到了每27片就有一例自爆，各方不能接受，所以必須尋求對策，并找出可靠的解決方法。

鋼化玻璃自爆解決方案

降低鋼化玻璃的應力值

鋼化玻璃中應力的分布是鋼化玻璃的兩個表面為壓應力，板芯層處于張應力，在玻璃厚度上應力分布類似拋物線。玻璃厚度的中央是拋物線的頂點，即張應力最大處；兩側接近玻璃兩表面處是壓應力；零應力面大約位于厚度的1/3處。通過分析鋼化急冷的物理過程，可知鋼化玻璃表面張力和內(nèi)部的最大張應力在數(shù)值上有粗略的比例關系，即張應力是壓應力的1/2～1/3.國內(nèi)廠家一般將鋼化玻璃表面張力設定在100MPa左右，實際情況可能更高一些。鋼化玻璃自身的張應力約為32MPa～46MPa，玻璃的抗張強度是59MPa～62MPa，只要硫化鎳膨脹產(chǎn)生的張力在30MPa，則足以引發(fā)自爆。若降低其表面應力，相應地會降低鋼化玻璃本身自有的張應力，從而有助于減少自爆的發(fā)生。

美國標準ASTMC1048中規(guī)定鋼化玻璃的表面應力范圍為大于69MPa；半鋼化（熱增強）玻璃為24MPa～52MPa.幕墻玻璃標準BG17841則規(guī)定為半鋼化應力范圍24δ≤69MPa.我國今年3月1日實施的新國家標準GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》要求其表面應力不應小于90MPa.這比此前老標準中規(guī)定的95MPa降低了5MPa，有利于減少自爆。

使玻璃的應力均勻一致

鋼化玻璃的應力不均，會明顯增大自爆率，已經(jīng)到了不容忽視的程度。應力不均引發(fā)的自爆有時表現(xiàn)得非常集中，特別是彎鋼化玻璃的某具體批次的自爆率會達到令人震驚的嚴重程度，且可能連續(xù)發(fā)生自爆。其原因主要是局部應力不均和張力層在厚度方向的偏移，玻璃原片自身質量也有一定的影響。應力不均會大幅降低玻璃的強度，在一定程度上相當于提高了內(nèi)部的張應力，從而自爆率提高了。如果能使鋼化玻璃的應力均勻分布，則可有效降低自爆率。

熱浸處理（HST）

熱浸解釋。熱浸處理又稱均質處理，俗稱“引爆”。熱浸處理是將鋼化玻璃加熱到290℃±10℃，并保溫一定時間，促使硫化鎳在鋼化玻璃中快速完成晶相轉變，讓原本使用后才可能自爆的鋼化玻璃人為地提前破碎在工廠的熱浸爐中，從而減少安裝后使用中的鋼化玻璃自爆。該方法一般用熱風作為加熱的介質，國外稱作“HeatSoakTest”，簡稱HST，直譯為熱浸處理。

熱浸難點。從原理上看，熱浸處理既不復雜，也無難度。但實際上達到這一工藝指標非常不易。研究顯示，玻璃中硫化鎳的具體化學結構式有多種，如Ni7S6、NiS、NiS1.01等，不但各種成分的比例不等，而且可能摻雜其他元素。其相變快慢高度依賴于溫度的高低。研究表明，280℃時的相變速率是250℃時的100倍，因此必須確保爐內(nèi)的各塊玻璃經(jīng)歷同樣的溫度制度。否則一方面溫度低的玻璃因保溫時間不夠，硫化鎳不能完全相變，減弱了熱浸的功效。另一方面，當玻璃溫度太高時，甚至會引起硫化鎳逆向相變，造成更大的隱患。這兩種情況都會導致熱浸處理勞而無功甚至適得其反。熱浸爐工作時溫度的均勻性是如此的重要，而三年前多數(shù)國產(chǎn)熱浸爐熱浸保溫時爐內(nèi)的溫差甚至達到60℃，國外引進爐存在30℃左右的溫差也不少見。所以有的鋼化玻璃雖經(jīng)熱浸處理，自爆率依然居高不下。

新標準將更有效。實際上，熱浸工藝和設備也一直在不斷地改進中。德國標準DIN18516在90年版中規(guī)定的保溫時間為8小時，而prEN14179-1：2001（E）標準則將保溫時間降到了2小時。新標準下熱浸工藝的效果十分顯著，并且有明確的統(tǒng)計性技術指標：熱浸后可降到每400噸玻璃一例自爆。另一方面，熱浸爐也在不斷地改進設計和結構，加熱均勻性也得到了明顯提高，基本可以滿足熱浸工藝的要求。例如南玻集團熱浸處理的玻璃，自爆率達到了歐洲新標準的技術指標，在12萬平米的廣州新機場超大工程中表現(xiàn)極為滿意。

盡管熱浸處理不能保證絕對不發(fā)生自爆，但確實降低了自爆的發(fā)生，實實在在地解決了困擾工程各方的自爆問題。所以熱浸是世界上一致認可的徹底解決自爆問題的最有效方法。

研究鋼化玻璃的自爆，是為了尋求更好的解決方法。比較不同解決方法的效果和可靠性，是為了進一步降低自爆率，減小自爆引起的損失。綜合上述分析比較，結合工程玻璃實際情況，提出幾點建議僅供參考。

一、合理設計，避免單塊玻璃尺寸超大、結構超厚。

二、適當降低鋼化玻璃的應力值。

三、使用先進的鋼化設備，合理操作，減小應力的分布不均。

四、重要工程、工程重要部位所使用的鋼化玻璃，應進行熱浸處理

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